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高密度沉淀池的运行控制
混合区
经过测定混合区的进泥水浓度，发现仪表显示的读数失准，虽然表值与实测值之间没有确切的线性对应关系，但实测浓度为仪表读数的1. 5-2. 5倍，实测浓度的平均值为0. 74 g/L，明显小于设计值2.0 g/L。这是因为在高密池实际应用中发现，当进泥水的浓度高于1. 5 g/L，高密池就会发生污泥上浮现象，使出水浊度升高，对净水工艺产生冲击，所以在生产过程中人为缩短了净水工艺中沉淀池的排泥周期，延长了排泥历时，使进人高密池的排泥水浓度过低。较低的进泥浓度不仅增加了污泥处理系统的流量负荷，还延长了污泥在沉淀区的浓缩时间川，未能充分发挥高密池的效能。
采用干燥箱恒温烘重测量排泥水浓度的方法操作繁琐，存在实用滞后问题，且当进水浓度低时，用烘干称重的方法测得的浓度值失准。通过多次试验，比较了采用烘干称重和用浊度估测的方法测定排泥水浓度的数值，结果表明，在同一水质期内排泥水的性质差别较小时，以用浊度估测进人高密池的排泥水浓度。 反应区
反应区的污泥为来自混合区的排泥水与循环系统回流的高浓度浓缩污泥的混合污泥，其浓度可以根据进泥水浓度和回流浓度计算得出。实际监测中发现反应区污泥高浓度可达3.5g/L，此时回流比和回流浓度都高，但此时投药量仍然根据进泥水浓度表值0. 74 g/L进行投加，投加量为1. 0 g/L。由于投药量不足，反应区产生的絮体碎小，这种污泥颗粒的沉降性和浓缩性都不如大絮体颗粒。
根据小试得到投药量为1. 3 %。(按混凝剂占污泥干重的比例) ，但是加药量的不足却未导致污泥上浮的发生，这是因为此时的进泥量仅有300m3/ h，远远低于设计大流量960 m3/ h。在设计大流量下的上升流速为17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速为5.56 m/耐h，使得颗粒有足够的沉淀时间，而且布设在沉淀区上部的斜管还有较好的截留小絮体的作用。
反应区污泥浓度为3.5 g/L时高密池仍能正常运行，这说明高密池有处理高浓度进泥水的能力，高于1.5g/L就会发生上浮的现象则可能是由于其他原因而并非高进泥浓度造成的。
静水沉降中污泥浓度与高度成正比例，为了确定沉降比与反应区污泥浓度的关系，多次取样测定污泥沉降比，并与根据物料平衡算出的浓度值进行线性回归，结果表明两者有良好的线性关系。可以根据沉降比估计反应区内污泥的浓度，从而进行投药量、回流比等指标的调整。
外部污泥循环区
污泥回流能加速矾花的生长并增加矾花的密度，以维持均匀絮凝所要求的高污泥浓度。但是由于泥位变化的不稳定和回流泵吸泥口附近对泥层的抽吸作用，回流污泥的浓度很不均匀，在0-28.7 g/L之间，且大多数情况下污泥浓度较低。 实际运行中的回流量始终为300m3/ h，并未考虑回流浓度和进泥水浓度的大小。回流清水对反应区的影响不大，只是使进水浓度降低5%;但当回流污泥浓度大时，进水浓度会提高数倍，出现加药不足导致絮体细小的情况。因此应根据进泥浓度、进泥流量、回流的浓度适度调整回流量。
回流浓度和泥床高度有关，当回流污泥浓度大时说明泥位较高，应降低回流量，减缓沉淀区的泥层增高速度。也可据反应区的沉降比来调节回流量，当沉降比大( >15 ) 时，应该降低回流量，这是因为反应区污泥浓度足够大，能保证絮凝效果，没有必要再回流以增加浓度，也避免了药剂的浪费和泥层增高的加快。
沉淀区
高密池底部刮泥机的连续刮扫促进了沉淀区污泥的浓缩。斜板放置在沉淀池的顶部，用于去除残留的矾花并产生水质合格的出水。沉淀区的上清液回流到配水井，如果上清液浊度较高则会影响净水工艺，同时也浪费混凝剂川。 活性污泥、氧化沟、SBR工艺
1.常规活性污泥法适用于中等负荷的大型污水处理厂。
2.氧化沟法、SBR法的基建费用低，运行费较高。若处理规模为10万t/d,折旧以20年计，氧化沟、SBR与常规活性污泥法的总处理费用大体相当。规模越小，氧化沟、SBR的总处理费用越低。因此，对于中小型污水处理厂而言，氧化沟、SBR在经济 上有益。
3.氧化沟、SBR工艺一般不设初沉池和污泥消化池，处理单元比常规活性污泥法减少50%以上，操作管理简化;且设备国产化程度高，价格低。
氧化沟、SBR工艺
1.基建费用：SBR是合建式。地价高，有利于SBR，其土建费用较低，但设备费用较氧化沟高。
2.就进水,BOD5浓度而言，高，有利于氧化沟;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L为界，高于此值，氧化沟建费用低于SBR;低于此值，则反之。
3.运行费用就曝气方式而言，氧化沟常用机械式，SBR通常用鼓风式，后者比前者省电;SBR工艺是变水位运行，增大了扬程，因而电耗要比氧化沟小些，运行费用也低些。 MSBR法的基本原理与特点
MSBR的基本组成
反应器由三个主要部分组成：曝气格和两个交替序批处理格。主曝气格在整个运行周期过程中保持连续曝气，而每半个周期过程中，两个序批处理格交替分别作为SBR和澄清池。
MSBR的操作步骤
在每半个运行周期中，主曝气格连续曝气，序批处理格中的一个作为澄清池(相当于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一个序批处理格则进行以下一系列操作步骤，
步骤1：原水与循环液混合，进行缺氧搅拌。
在这半个周期的开始，原水进入序批处理格，与被控制回到主曝气格的回流液混合。在缺氧和丰富的硝化态氮条件下，序批处理格内的兼性反硝化菌利用硝酸盐和亚硝酸盐作为电子受体，以原水及内源呼吸所释放的有机碳作为碳源，进行无氧呼吸代谢。由于初期序批处理格内MLSS浓度高，硝化态氮浓度较高，因此碳源成为反硝化速率的限制条件。
随着原水的加入，有机碳的浓度增加，提高了反硝化的速率。来自曝气格和序批格原有的硝态氮经反硝化得以去除。另外，该阶段运行也是序批处理格中较高浓度的污泥向曝气格回流的过程，以提高曝气格中的污泥浓度。
步2：部分原水和循环液混合，进行缺氧搅拌。 随着步骤1中原水的不断进入，序批处理格内有机物和氨氮的浓度逐渐增加。为阻止在序批处理格内有机物和氨氮的过分增加，原水分别流入序批处理格和主曝气格。使序批处理格内维持一个适当的有机碳水平，以利于反硝化的进行。混合液通过循环，继续使序批处理格原来积聚的MLSS向主曝气格内流动。
步骤3：序批格停止进原水，循环液继续缺氧搅拌。
此后中断进入序批处理格的原水。原水在剩下的操作中，直接进入主曝气格。这使得主曝气格降解大量有机碳，并减弱微生物的好氧内源呼吸。序批处理格利用循环液中残留的有机物作为电子供体，以硝化态氮作电子受体，继续进行缺氧反硝化。由于有机碳源的减少，缺氧内源呼吸的速率将提高。来自主曝气格的混合液具有较低的有机物和MLSS浓度。经循环，把序批处理格内的残余有机物和活性污泥推入主曝气格，在此进行曝气反应降解有机物，并维持物质平衡。 | 
